Железобетонные резервуары, бункеры и силосы

Подставляя в формулу (2) из формулы (1) Z — <scf c, а также f c = pfg. (где р = Ъ . С0^жан-у найдем, что:_ ° c f c__________Р ° с іб ___ P SC / о \+ б І б Л- ті с / б + р т / б 1 + р тРешая относительно р, получим* формулу для определения процента содержания железа в зависимости от напряжения в железе и в бетоне на растяжение:Р =а+бас— т а+б(4)Так например, при допускаемом напряжении в железе пс = 1250 кг/см? и в бетоне о _ ^ .= 11 кг/см2, что согласно § 38 ТУ и Н соответствует бетону /?_.28 = = 110 кг/см2, получим:Р =а , — /Из4 б111 2 5 0 - 15-11:: 0,010,т. е. тот же самый процент армирования, который указан как наибольший допу­стимый для бетона /?_ 28 = ПО кг/см2 в § 26 ТУ и Н.Что касается допускаемого напряжения в железе, то прежде полагали, что оно не должно превосходить 1000 кг/см2 и даже 800 кг/см2, чтобы в бетоне не образовались трещины.Опыт показал, что гарантию от трещин мы можем получить не при пони­женных допускаемых напряжениях в железе, а при напряжениях на растяжение в бетоне, исчисленных по формуле (2) и при соблюдении § 26 и 38 ТУ и Н.Согласно § 40 ТУ и Н допускаемые напряжения в железе (стали 2 и 3) должны приниматься нижеследующие:растяжение главной арматуры то же при учете температуры или ветра ш » п и * и ветрато же при учете температуры, ветра, усадки и прочих воздействий срезывающее напряжение1250 кг/см21400150016001000Вышеуказанные напряжения могут быть допущены и для немаркированного (торгового) железа, но при этом верхний предел напряжений при учете всех фак­торов не должен быть выше 0,5 от временного сопротивления.1. ПРИБЛИЖЕННЫЙ РАСЧЕТ СТЕНКИ БЕЗ УЧЕТА СВЯЗИ С ДНИЩЕМРезервуары незначительных размеров в плане и по высоте рассчитываются часто приближенно без учета связи стенки с днищем.На фиг. 25 показаны верти...