Техническое состояние и конструктивные решения при восстановлении храма в селе Новотроицкое

13 Примечания к таблице 2: Rнес. взяты по полученным результатам лабораторныхисследований для фундаментов шириной в 1 м. и при глубине заложения 2.0м. (для грунтов более глубокого залегания Rнес. приводится для сравнения), в знаменателе приводятся данные грунтов при консистенции равной Iпл.=1.0. Значения модуля деформации по компрессионнымиспытаниям рассчитаны по ГОСТ 12248-96 п. 5.4.7.5 с применением коэффициента mk, взятого по табл.22 [7] в интервале давления 0.1-0.2МПа с корректировкой по штамповым испытаниям. Для оценки неоднородности грунтов и вычислениянормативных и расчётных значений характеристик проведена статическая обработка результатов испытаний по ГОСТ 20522-96 с доверительной вероятностью по несущей способности а=0.95, по деформациям а=0.85 для ИГЭ-2, где достаточное количество определений. Из отрицательных физико-механических процессов и явлений, влияющих на устойчивость сооружений, необходимо отметить наличие просадочных суглинков ИГЭ-2, залегающих в верхней части разреза под фундаментами здания и имеющих распространение по всей исследованной площадке до глубины 3.5 – 3.7м, мощность 2.4 – 2.5м. при средней довольно высокой относительной просадочности около 0.0561 и среднем начальном просадочном давлении 0.049 МПа. Однако непосредственно в основании фундаментов (при предположительной глубине заложения их на 2 м) мощность просадочных грунтов будет меньше – в пределах 1.5-1.7 м. В процессе проектирования реконструкции необходимо предусмотреть мероприятия, связанные со строительством на просадочных грунтах с учётом того, что при замачивании они дают дополнительную деформацию просадки от внешней нагрузки и от собственного веса, исключающие до допустимых